تحقیق در مورد محاسبه سیالات ساختمان100 ص با فرمت ورد

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 94

مقدمه

مقدمه:

شرایط محیط زیست انسان تاثیرمستقیمی برچگونگی حالات روانی،وضعیت فیزیکی،نحوه انجام کاروبه

طور کلی تمام شئون زندگی دارد.ازآنجائیکه بخش عمده زندگی بشرامروزی در داخل ساختمان می گذرد

ایجاد شرایط مطلوب زیست محیطی در ساختمان،خواه محل کارباشد یامنزل وغیره،واجد اهمیت زیادی

است که مهمترین بخش آن تهیه هوای مطبوع برای ساکنین ساختمان باتوجه به نوع فعالیت آنهاست .

زیباترین وگرانبها ترین ساختمانها در صورتیکه فاقد سیستم تهویه مطبوع مناسب باشند قابل سکونت نخواهند بود . اهم وظایف یک سیستم تهویه مطبوع عبارتند ازکنترل دما،رطوبت و سرعت وزش هوا،

زدودن گردوغبار،تعفن وسایرآلودگیهای هواودر صورت لزوم از بین بردن میکربهاوباکتریهای معلق در

هوا ، گرمایش و سرمایش هوا متناسب با فصل ،عمده ترین وظیفه یک سیستم تهویه مطبوع بوده بقیه وظایف در مراتب بعدی اهمیت قرارمی گیرند .محاسبات سیستم سرمایش شامل دقایق ونکاتی است که

باعث پیچیدگی آن نسبت به گرمایش می شوند.گزینش صحیح نوع سیستم تهویه مطبوع برای یک فضایا ساختمان بخصوص،تصمیم بسیار حساسی است که توسط مهندس طراح سیستم اخذ می شود.در این

انتخاب علاوه بردانش مهندس طراح،نظرکار فرماویاساکنین وامکانات وشرایط ساختمان نیزدخالت دارند

عوامل زیادی باید مورد تجزیه و تحلیل و قضاوت قرار گیرند که از اهم آنها،ایده های شخص یاسازمان سرمایه گذاروجنبه های اقتصادی طرح می باشند . عمده ترین مسائلی را که بایدملحوظ نظرطراح سیستم

تهویه مطبوع قرارگیرندمی توان بترتیب زیرنام برد:

امکانات مالی شخص یاسازمان سرمایه گذار

فضایاساختمان-هدف،موقعیت مکانی

مشخصات خارج ساختمان(دما،رطوبت،باد،تابش آفتاب وسایه)

تغییرات بار حرارتی داخل ساختمان،ساکنین،چراغها،سایر مولدهای حرارت

قابلیت ساختمان درذخیره کردن حرارت اکتسابی

لزوم وظرفیت پیش سرمایش جهت کاستن ازاندازه دستگاههای تهویه مطبوع ویاسرمایش جزئی

جنبه های فیزیکی فضایاساختمان از نظرتطبیق باسیستم تهویه مطبوع،تجهیزات وتنظیم عملکرد سیستم تحت بارحرارتی جزئی

انتظارات وایده های شخص کارفرمادر موردکیفیت هوای محیط

محاسبات بارسرمایی ساختمان

محاسبات بارسرمایی ساختمان

بطور کلی انتقال حرارت ازیک طرف جسمی به طرف دیگرآن،فرایندی است که به زمان نیازدارد.این مدت

راتاخیرحرارت می نامندکه درمورد ساختمان بستگی به ضخامت جداره ها ونوع عایق کاری آنها دارد.لذا

جداری که درمعرض تابش آفتاب قراردارد،ممکن است گرمای خورشیدرا ساعتها بعدیاحتی پس ازغروب

آفتاب به داخل ساختمان منتقل نماید . به دلیل همین تاخیرحرارت ،مشکل می توان ساعتی راکه درآن بار

سرمایی اتاق حداکثراست از قبل تعیین نمودوبازبه همان دلیل،ساعت وقوع بار سرمایی حداکثردراتاقهای

مختلف یک ساختمان بر حسب موقعیت آنها نسبت به ساختمان (شرق، غرب ، شمال وجنوب) متفاوت می باشد . بنابرین درشروع محاسبات که نمی دانیم بارسرمایی اتاق درچه ساعتی حداکثراست، ناگزیریم باتوجه به موقعیت اتاق نسبت ساختمان،محاسبه بار سرمایی جداره های خارجی اتاق را برای چندساعت

مختلف که احتمال دارد بارسرمایی اتاق درآن ساعت حداکثرباشد،تکرارمی کنیم وهرساعتی که درآن بار

سرمایی جداره های خارجی اتاق (سقف، دیوار ودر و پنجره مشرف به خارج) بیشتر باشد، مراحل بعدی

محاسبات را برای آن ساعت ادامه می دهیم . ساعتهای احتمالی وقوع بار سرمایی حداکثر اتاق براساس

موقعیت آن نسبت به ساختمان در جدول(B-1) ارائه شده است.

مراحل عملیات محاسبات گام به گام مطابق دستورزیر است:

الف-تعیین شرایط طرح داخل وخارج ساختمان.

تعیین شرایط طرح داخل(دمای خشک ومرطوب،رطوبت نسبی و نسبت رطوبت)بااستفاده ازجدول

(A-3) ونمودارمشخصه هوا.

شرایط طرح اتاقهاوآشپزخانه ها : Dry bulb temp = 79 F

wet bulb temp = 62 F

Relative Humidity = 48 %

Water content =75 Grain of moisture per pound of dry air

Enthalpy of moisture = 31 (Btu per pound of dry air)

شرایط طرح نشیمن هاوپذیرایها : Dry bulb temp = 76 F

wet bulb temp = 54 F

Relative Humidity = 48 %

Water content =67 Grain of moisture per pound of dry air

Enthalpy of moisture = 28 (Btu per pound of dry air)

تعیین شرایط طرح خارج بااستفاده ازجدول(A-2) ونمودار مشخصه هوا.

شرایط طرح خارج : Dry bulb temp = 100 F

wet bulb temp = 74 F

Relative Humidity = 29 %

Water content =84 Grain of moisture per pound of dry air

محاسبات بارسرمایی ساختمان

Enthalpy of moisture = 37.65 (Btu per pound of dry air)

ب- برآورد بارسرمایی ساختمان:

1-محاسبه بارسرمایی تابشی ازپنجره هاوشیشه های خارجی(Q1):

Q1=q×A×f1×f2×f3×f4×f5×f6

Q:حرارت اکتسابی ازخورشید(Btu/hr ft²)ازجدولB-2))بدست می آید.

F1:ضریب مربوط به نوع چهارچوب پنجره،که برای چهار چوب چوبی ضریب 1 وبرای چهار چوب فلزی

ضریب 1.17 می باشد.

F2 : ظریب مربوط به گرد وغبار،که در محدوده 0.85≤f2≤1 است .معمولا عدد یک راانتخاب می کنند تا

بار ماکزیمم بدست آید.

F3 : ضریب مربوط به ارتفاع محل ازسطح دریاکه ازفرمول زیربدست می آید

F3=1+0.007h/1000

H : ارتفاع محل ازسطح دریا که شهر تهران دارای ارتفاع 4000 Ft ازسطح دریا است.پس داریم:

F3=1+0.007h/1000 = 1+(0.007*4000)/1000 = 1.028

F4 : ضریب مربوط به نقطه شبنم(Dp) محل که از فرمول زیر بدست می آید.

F4=1+(67-Dp)0.07/10=1+(67-62)0.07/10=1.035

F5 : ضریب مربوط به جنس ورنگ شیشه و….. که ازجدول(B-3) بدست می آید

F5 : ضریب مربوط به ذخیره حرارت درداخل اتاق،که ازجدول(B-4) بدست می آید

2- بار سرمایی هدایتی ازپنجره هاوشیشه های خارجی(Q2):

Q2=AU(to-ti)

A : مساحت پنجره برحسب فوت مربع

U : ضریب کلی هدایت حرارت پنجره که ازجدول(A-4)بدست می آید

To وti : دمای طرح خارج وداخل سیستم

بار سرمایی هدایتی وتشعشعی ازجداره های خارجی(Q3):

بمنظورتعیین همزمان بارسرمایی ناشی ازتشعشع آفتاب ونیزهدایت حرارت دراثراختلاف دمای طرفین دیواریاسقف خارجی ،ازفرمول زیراستفاده می گردد:

Q3=AUΔte

A : مساحت جداره خارجی برحسب فوت مربع

Δte : اختلاف دمای معادل

اختلاف دمای معادل،عددی است که مفهوم تشعشع وهدایت را در بردارد ومقدار آن ازجدول(B-5) و

(B-6) بدست می آید . برای استفاده از این جدول ابتدا باید وزن واحدسطح جداره راازجدول(A-1)تعیین

کنیم تا بتوانیم اختلاف دما ی معادل رابرحسب جهت قرارگرفتن جداره وساعت موردنظرازجدول مذکور

محاسبات بارسرمایی ساختمان

استخراج نماییم . باید برحسب شرایط مورد نظر تصحیحاتی روی اختلاف دمای معادل بدست آمده ازاین جداول صورت گیرد:

الف- تصحیح مقدماتی اختلاف دمای معادل :

برای انجام این تصحیح ابتدا باید با در دست داشتن دامنه تغییرات روزانه دمای طرح خارج(daily range)

ونیزاختلاف دمای طرح داخل وخارج به جدول(B-7)مراجعه نموده ومقدار تصحیحی رابرداشت نماییم.اگر

این مقدارتصحیحی راX بنامیم خواهیم داشت:

Δtem=X+اختلاف دمای معادل قبل ازتصحیح

ب- تصحیحΔtem برحسب عرض جغرافیایی محل طرح،رنگ دیوارها وماههای مختلف.برای این منظور از

فرمول زیراستفاده می کنیم که حاصل آن اختلاف دمای معادل نهایی خواهدبود.

برای رنگ نیمه روشن جدارهΔte= 0.78(Rs/Rm) Δtem + (1-0.78(Rs/Rm)) Δtes

Δte: اختلاف دمای معادل نهایی برحسب فارنهایت

Δtem : اختلاف دمای معادل برای جداره مورد نظر تحت تابش آفتاب پس ازتصحیح مقدماتی (F)

Δtes : اختلاف دمای معادل برای همان جداره تحت سایه پس ازتصحیح مقدماتی (F)

Rs : حداکثر ماهیانه حرارت اکتسابی خورشیدی از شیشه درعرض جغرافیایی محل طرح درماه موردنظر

ازجدول(B-2)

Rm : حداکثر ماهیانه حرارت اکتسابی خورشیدی از شیشه درعرض جغرافیایی 40درجه وماه جولای از جدول(B-2)

4-بار سرمایی هدایتی جداره ها،پنجره هاودرهای داخلی(Q4):

Q4=AUΔt

5-بار سرمایی محسوس ناشی ازتهویه:

ورودهوا به داخل ساختمان یا ازطریق نفوذ طبیعی ازدر پنجره وغیره صورت می گیرد ویا بطور اجباری توسط باد زن بمنظور تهویه داخل ساختمان . ازآنجائیکه سرمایش فضاهای داخل ساختمان بیشترتوسط سیستم های وزشی و از طریق جابجایی اجباری هوا انجام می شود ومعمولا مقداری هوای خارج جهت تهویه وارد اتاقها می شود اتاقها تحت فشار بوده هوای خارج نمی تواند بطور طبیعی به داخل نفوذ کند لذا

محاسبه مقدار هوای ورودی به فضاهای داخل ساختمان ازطریق تعیین میزان هوای نفوذی صورت نمی-

تحقیق در مورد محاسبه سطح مقطع راداری هواپیما 14ص با فرمت ورد

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 18

دانشگاه آزاد اسلامی

واحد اردبیل

موضوع:

محاسبه سطح مقطع راداری هواپیما

با استفاده از معادله سهمی

استاد مربوطه:

آقای مهندس قیامی

تهیه و تنظیم:

مجید یگانه

تابستان 85

«محاسبه RCS هواپیما با استفاده از معادله ی سهمی»

چکیده :

آنالیز دقیق پراکندگی اشیا با ابعاد بزرگ در مقایسه با طول موج با استفاده از روشهای دقیق (عنصر محدود، EDTD، روش گشتاور) با یک کامپیوتر شخصی، تقریبا غیرعملی است. در روشهای مجانب، اتپیک های فیزیکی (PO)، نظریه هندسی دیفراکسیون (GTD) الگوبرداری دقیق مرز اشیا، نیز سخت است. روش معادله سهمی، نتایج دقیقی را در محاسبات پراکندگی از اشیا با ابعادی در دامنه ی یک تا ده طول موج، ارائه می دهد. حل معادله سهمی با مقاله، روش محاسبه سطح مقطع رادار با استفاده از معادله ی سهمی در سه بعد، مورد مطالعه قرار می گیرد و معادلات ضروری ارائه می شود. برای نشان دادن اعتبار معادله ی سهمی، RCS یک کره ی فعال محاسبه می شود و نتایج با نتایج تحلیلی مقایسه می شود. RCS هواپیما با استفاده از مدل پله ای در معادله ی سهمی، محاسبه می شود و نتایج با نتایج اپتیک های فیزیکی، مقایسه می شود.

«1-مقدمه»

معادله ی سهمی، تخمین و تقریب معادله ی موج است که پراکندگی و انتشار انرژی را در یک مخروط متمرکز بر روی جهت برتر و جهت پاراکسی نشان می دهد. معادله ی سهمی ابتدا بوسیله ی لئونتوویچ و فوک برای مطالعه ی دیفراکسیون امواج رادیویی حول محور زمین، ارائه شد. با پیشرفت کامپیوترهای تخصصی برای حل معادله ی سهمی، راه حل های عددی جایگزین شد. معادله ی سهمی بر انتشار موج، اکوستیک، رادار و سونار به کار گرفته می شود.

معادله ی سهمی اخیرا در محاسبات پراکندگی در اکوستیک ها و الکترومغناطیس ها به کار گرفته شده است.

«2-چهارچوب معادله ی سهمی»

در این مقاله، بر آنالیز سه بعدی با استفاده از معادله ی سهمی متمرکز می شویم. در همه ی معادلات، وابستگی زمانی میدانها بصورت (expc-jwt) فرض می شود. برای پلاریزاسیون افقی، میدان الکتریکی E تنها مولفه غیرصفر EZ را دارد، در صورتیکه برای پلاریزاسیون عمودی، میدان مغناطیسی H فقط یک مولفه غیرصفر Hz را دارد. تابع U. به صورت زیر تعریف می شود.

(1)

که در این معادله ، (X,Y,Z)( مولفه EZ برای پلاریزاسیون افقی و مولفه ی HZ برای پلاریزاسیون عمودی است. جهت پاراکسی در طول محور X فرض می شود. با فرض شاخص انکساری ابزار، n، مولفه میدانی ( ، معادله موج سه بعدی ذیل برآورده می شود:

(2)

با استفاده از معادلات (1) و (2)، معادله موج در اصطلاحات X بصورت معادله ذیل است (3)

با ملاحظه ی ، (3)، به معادله (4) تبدیل می شود :

(4)

و می تواند بصورت ذیل ارائه شود.

(5)

با تجزیه معادله ، جفت معادلات زیر بدست می آید

تحقیق در مورد محاسبه سطح راداری هواپیما با استفاده از معادله سهمی 16ص با فرمت ورد

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 18

دانشگاه آزاد اسلامی

واحد اردبیل

موضوع:

محاسبه سطح مقطع راداری هواپیما

با استفاده از معادله سهمی

استاد مربوطه:

آقای مهندس قیامی

تهیه و تنظیم:

مجید یگانه

تابستان 85

«محاسبه RCS هواپیما با استفاده از معادله ی سهمی»

چکیده :

آنالیز دقیق پراکندگی اشیا با ابعاد بزرگ در مقایسه با طول موج با استفاده از روشهای دقیق (عنصر محدود، EDTD، روش گشتاور) با یک کامپیوتر شخصی، تقریبا غیرعملی است. در روشهای مجانب، اتپیک های فیزیکی (PO)، نظریه هندسی دیفراکسیون (GTD) الگوبرداری دقیق مرز اشیا، نیز سخت است. روش معادله سهمی، نتایج دقیقی را در محاسبات پراکندگی از اشیا با ابعادی در دامنه ی یک تا ده طول موج، ارائه می دهد. حل معادله سهمی با مقاله، روش محاسبه سطح مقطع رادار با استفاده از معادله ی سهمی در سه بعد، مورد مطالعه قرار می گیرد و معادلات ضروری ارائه می شود. برای نشان دادن اعتبار معادله ی سهمی، RCS یک کره ی فعال محاسبه می شود و نتایج با نتایج تحلیلی مقایسه می شود. RCS هواپیما با استفاده از مدل پله ای در معادله ی سهمی، محاسبه می شود و نتایج با نتایج اپتیک های فیزیکی، مقایسه می شود.

«1-مقدمه»

معادله ی سهمی، تخمین و تقریب معادله ی موج است که پراکندگی و انتشار انرژی را در یک مخروط متمرکز بر روی جهت برتر و جهت پاراکسی نشان می دهد. معادله ی سهمی ابتدا بوسیله ی لئونتوویچ و فوک برای مطالعه ی دیفراکسیون امواج رادیویی حول محور زمین، ارائه شد. با پیشرفت کامپیوترهای تخصصی برای حل معادله ی سهمی، راه حل های عددی جایگزین شد. معادله ی سهمی بر انتشار موج، اکوستیک، رادار و سونار به کار گرفته می شود.

معادله ی سهمی اخیرا در محاسبات پراکندگی در اکوستیک ها و الکترومغناطیس ها به کار گرفته شده است.

«2-چهارچوب معادله ی سهمی»

در این مقاله، بر آنالیز سه بعدی با استفاده از معادله ی سهمی متمرکز می شویم. در همه ی معادلات، وابستگی زمانی میدانها بصورت (expc-jwt) فرض می شود. برای پلاریزاسیون افقی، میدان الکتریکی E تنها مولفه غیرصفر EZ را دارد، در صورتیکه برای پلاریزاسیون عمودی، میدان مغناطیسی H فقط یک مولفه غیرصفر Hz را دارد. تابع U. به صورت زیر تعریف می شود.

(1)

که در این معادله ، (X,Y,Z)( مولفه EZ برای پلاریزاسیون افقی و مولفه ی HZ برای پلاریزاسیون عمودی است. جهت پاراکسی در طول محور X فرض می شود. با فرض شاخص انکساری ابزار، n، مولفه میدانی ( ، معادله موج سه بعدی ذیل برآورده می شود:

(2)

با استفاده از معادلات (1) و (2)، معادله موج در اصطلاحات X بصورت معادله ذیل است (3)

با ملاحظه ی ، (3)، به معادله (4) تبدیل می شود :

(4)

و می تواند بصورت ذیل ارائه شود.

(5)

با تجزیه معادله ، جفت معادلات زیر بدست می آید

تحقیق در مورد محاسبه بار گرمایی ،‌تهویه با فرمت ورد

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 12

محاسبه بار گرمایی

با توجه به جداول دمای طرح زمستانی داخل و خارج ساختمان را مشخص می کنیم :

دمای طرح خارج = F° 12 دمای طرح داخل = F° 77

تعداد دفعات تعویض هوا در ساعت را با استفاده از جدول A-2 بدست می آوریم .

تمامی اتاقها تنها از یک دیوار ، پنجره رو به بیرون دارند ، لذا تعداد دفعات تعویض هوا برای همه اتاقها یک بار در ساعت در نظر گرفته می شود .

بدین ترتیب تلفات حرارتی ساختمان را مرحله به مرحله محاسبه نموده و خلاصه محاسبات را در برگه های محاسباتی ثبت می کنیم .

الف ))) تلفات حرارتی جداره های اتاق

Q1 = A×U ( ti – to )

A : مساحت U : ضریب هدایت ti : دمای داخل to : دمای خارج

در مورد اجزا ‍‍ء تشکیل دهنده دیوارها ، سقف ها ، کف و ضریب هدایت حرارتی آنها داریم :

1- دیوارهای شمالی و جنوبی شامل آجر مجوف به ضخامت 8" و نمای بیرونی از سنگ به ضخامت 4" و نازک کاری داخلی ، با گچ به ضخامت 3/8" ، با ضریب کلی انتقال حرارت U=0.29 می باشند .

2- دیوارهای شرقی و غربی شامل آجر معمولی به ضخامت 8" و نازک کاری داخلی با گچ به ضخامت 3/8" ، با ضریب کلی انتقال حرارت U=0.41 می باشند .

3- دیوارهای داخلی شامل آجر مجوف به ضخامت 8" و از دو طرف گچ به ضخامت 3/8" ، با ضریب کلی انتقال حرارت U=0.29 می باشند .

4- دیوارهای داخلی آشپزخانه ، دستشویی و حمام از طرف داخل شامل آجر مجوف به ضخامت 8" و کاشی به ضخامت 1/8" می باشند و از طرف دیگر شامل گچ به ضخامت 3/8" می باشند . ضریب کلی انتقال حرارت جدار داخل U=0.26 و ضریب کلی انتقال حرارت جدار خارج U=0.28 می باشد .

5- کف شامل کاشی کف (( Floor Tile )) با زیر سازی از بتن و شن به ضخامت 10" و ضریب کلی انتقال حرارت U=0.31می باشد .

6- سقف شامل ماسه و شن و بتن و در داخل پلاستر به ضخامت 8" و عایق روی بام به ضخامت 5/2" و ضریب کلی انتقال حرارت U=0.11 می باشد.

7- در ورودی ساختمان تمام چوبی و دارای ضریب کلی انتقال U=0.30 و در ورودی حیاط دارای ضریب کلی انتقال حرارت U=1.15 می باشد .

8- شیشه ها معمولی ودارای ضریب کلی انتقال حرارت U=1.13 می باشند.

*** با توجه به فرمول (&) ، تلفات حرارتی از کف اتاقها را با در نظر گرفتن قسمتی از لبه آنها که در معرض هوای خارج است ، را محاسبه می کنیم .

0.6P (ti – to) + 0.05A (ti – tg) = تلفات حرارتی از کف اتاق (&)

با استفاده از جدول 1-A و با توجه به دمای 12°F ، دمای زمین (tg) برای شهر مشهد برابر است با : tg=61°F

بنابراین خواهیم داشت :

= 0.6× 0.29' (65) + 0.05× 242 (16) =1319 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف اتاق خواب 1

= 0.6× 30' (65) + 0.05× 180 (16) = 1283 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف اتاق خواب 2

= 0.6× 20' (65) + 0.05× 204 (16) = 930 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف اتاق خواب 3

= 0.6× 40' (65) + 0.05× 360 (16) = 1848 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف اتاق پذیرایی

= 0.6× 12' (65) + 0.05× 187 (16) = 610 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف هال

= 0.6× 29' (65) + 0.05× 205 (16) = 1295 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف آشپزخانه

= 0.6× 1.4' (33) + 0.05× 27 (28) = 66 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف دستشویی

= 0.6× 6.6' (65) + 0.05× 82 (16) = 194 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف حمام

= 0 تلفات حرارتی از کف راهرو

ب))) تلفات حرارتی ناشی از نفوذ هوا

بار حرارتی از فرمول زیر محاسبه می شود :

Q2 = 0.0749 × 0.241 (n×V) (ti-to)×Emend Factor

نتایج محاسبات در برگه های محاسباتی آمده است .

ج ))) محاسبه بار حرارتی آبگرم مصرفی

= 3 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی دستشویی و توالت

= 20 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی وان حمام

= 100 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی دوش

= 15 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی سینک ظرفشویی

= 20 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی ماشین ظرفشویی

= 75 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی ماشین لباسشویی

= 233 [GPH] جمع کل حداکثر آب گرم مصرفی

= 233 × 0.35 = 8.15 [GPH] مقدار واقعی آب گرم مصرفی

= 81.5 × 1.25 ~ 102 [Gallon] حجم منبع آب گرم مصرفی

با توجه به دمای آب ورودی به منبع ( آب شهر ) که برابر 60°F و دمای آب گرم خروجی از منبع که برابر 140°F می باشد و با احتساب 10% ضریب اطمینان ، بار حرارتی آب گرم مصرفی را با استفاده از فرمول زیر محاسبه می کنیم :

Q3 = 101.9 × 8.33 × 1.1 (140 – 60) = 74697 [BTU/hr]

=»

انتخاب دیگ

بار حرارتی کل ساختمان (Qt) عبارتست از مجموع تلفات حرارتی اتاقها (ΣQR) و بار حرارتی آب گرم مصرفی (Q3) ، لذا داریم :

ΣQR = 116105 [ BTU/hr ]

Q3 = 74697 [ BTU/hr ]

Qt = ΣQR + Q3 = 116105 + 74697

تحقیق در مورد محاسبه بار گرمایی ،‌تهویه 14ص با فرمت ورد

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 12

محاسبه بار گرمایی

با توجه به جداول دمای طرح زمستانی داخل و خارج ساختمان را مشخص می کنیم :

دمای طرح خارج = F° 12 دمای طرح داخل = F° 77

تعداد دفعات تعویض هوا در ساعت را با استفاده از جدول A-2 بدست می آوریم .

تمامی اتاقها تنها از یک دیوار ، پنجره رو به بیرون دارند ، لذا تعداد دفعات تعویض هوا برای همه اتاقها یک بار در ساعت در نظر گرفته می شود .

بدین ترتیب تلفات حرارتی ساختمان را مرحله به مرحله محاسبه نموده و خلاصه محاسبات را در برگه های محاسباتی ثبت می کنیم .

الف ))) تلفات حرارتی جداره های اتاق

Q1 = A×U ( ti – to )

A : مساحت U : ضریب هدایت ti : دمای داخل to : دمای خارج

در مورد اجزا ‍‍ء تشکیل دهنده دیوارها ، سقف ها ، کف و ضریب هدایت حرارتی آنها داریم :

1- دیوارهای شمالی و جنوبی شامل آجر مجوف به ضخامت 8" و نمای بیرونی از سنگ به ضخامت 4" و نازک کاری داخلی ، با گچ به ضخامت 3/8" ، با ضریب کلی انتقال حرارت U=0.29 می باشند .

2- دیوارهای شرقی و غربی شامل آجر معمولی به ضخامت 8" و نازک کاری داخلی با گچ به ضخامت 3/8" ، با ضریب کلی انتقال حرارت U=0.41 می باشند .

3- دیوارهای داخلی شامل آجر مجوف به ضخامت 8" و از دو طرف گچ به ضخامت 3/8" ، با ضریب کلی انتقال حرارت U=0.29 می باشند .

4- دیوارهای داخلی آشپزخانه ، دستشویی و حمام از طرف داخل شامل آجر مجوف به ضخامت 8" و کاشی به ضخامت 1/8" می باشند و از طرف دیگر شامل گچ به ضخامت 3/8" می باشند . ضریب کلی انتقال حرارت جدار داخل U=0.26 و ضریب کلی انتقال حرارت جدار خارج U=0.28 می باشد .

5- کف شامل کاشی کف (( Floor Tile )) با زیر سازی از بتن و شن به ضخامت 10" و ضریب کلی انتقال حرارت U=0.31می باشد .

6- سقف شامل ماسه و شن و بتن و در داخل پلاستر به ضخامت 8" و عایق روی بام به ضخامت 5/2" و ضریب کلی انتقال حرارت U=0.11 می باشد.

7- در ورودی ساختمان تمام چوبی و دارای ضریب کلی انتقال U=0.30 و در ورودی حیاط دارای ضریب کلی انتقال حرارت U=1.15 می باشد .

8- شیشه ها معمولی ودارای ضریب کلی انتقال حرارت U=1.13 می باشند.

*** با توجه به فرمول (&) ، تلفات حرارتی از کف اتاقها را با در نظر گرفتن قسمتی از لبه آنها که در معرض هوای خارج است ، را محاسبه می کنیم .

0.6P (ti – to) + 0.05A (ti – tg) = تلفات حرارتی از کف اتاق (&)

با استفاده از جدول 1-A و با توجه به دمای 12°F ، دمای زمین (tg) برای شهر مشهد برابر است با : tg=61°F

بنابراین خواهیم داشت :

= 0.6× 0.29' (65) + 0.05× 242 (16) =1319 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف اتاق خواب 1

= 0.6× 30' (65) + 0.05× 180 (16) = 1283 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف اتاق خواب 2

= 0.6× 20' (65) + 0.05× 204 (16) = 930 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف اتاق خواب 3

= 0.6× 40' (65) + 0.05× 360 (16) = 1848 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف اتاق پذیرایی

= 0.6× 12' (65) + 0.05× 187 (16) = 610 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف هال

= 0.6× 29' (65) + 0.05× 205 (16) = 1295 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف آشپزخانه

= 0.6× 1.4' (33) + 0.05× 27 (28) = 66 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف دستشویی

= 0.6× 6.6' (65) + 0.05× 82 (16) = 194 [BTU/hr] تلفات حرارتی از کف حمام

= 0 تلفات حرارتی از کف راهرو

ب))) تلفات حرارتی ناشی از نفوذ هوا

بار حرارتی از فرمول زیر محاسبه می شود :

Q2 = 0.0749 × 0.241 (n×V) (ti-to)×Emend Factor

نتایج محاسبات در برگه های محاسباتی آمده است .

ج ))) محاسبه بار حرارتی آبگرم مصرفی

= 3 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی دستشویی و توالت

= 20 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی وان حمام

= 100 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی دوش

= 15 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی سینک ظرفشویی

= 20 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی ماشین ظرفشویی

= 75 [GPH] حداکثر آب گرم مصرفی ماشین لباسشویی

= 233 [GPH] جمع کل حداکثر آب گرم مصرفی

= 233 × 0.35 = 8.15 [GPH] مقدار واقعی آب گرم مصرفی

= 81.5 × 1.25 ~ 102 [Gallon] حجم منبع آب گرم مصرفی

با توجه به دمای آب ورودی به منبع ( آب شهر ) که برابر 60°F و دمای آب گرم خروجی از منبع که برابر 140°F می باشد و با احتساب 10% ضریب اطمینان ، بار حرارتی آب گرم مصرفی را با استفاده از فرمول زیر محاسبه می کنیم :

Q3 = 101.9 × 8.33 × 1.1 (140 – 60) = 74697 [BTU/hr]

=»

انتخاب دیگ

بار حرارتی کل ساختمان (Qt) عبارتست از مجموع تلفات حرارتی اتاقها (ΣQR) و بار حرارتی آب گرم مصرفی (Q3) ، لذا داریم :

ΣQR = 116105 [ BTU/hr ]

Q3 = 74697 [ BTU/hr ]

Qt = ΣQR + Q3 = 116105 + 74697